一般來講，為了減小管坯在頂頭前的壓下量和壓縮次數(shù)，穿孔時(shí)要盡量將頂頭伸向孔型的人口，也就是說，要增加頂頭的頂伸量。此時(shí)，管坯從一次咬入到二次咬入的距離會(huì)變短，在軸向滑移系數(shù)不變的條件下，管坯在頂頭前的壓下量和受壓縮次數(shù)都會(huì)減少。但問題是，當(dāng)頂頭過分前置時(shí)，一方面會(huì)帶來管壞二次咬入的動(dòng)力不足，另一方面會(huì)增大管坯前進(jìn)的阻力，由此使得管坯在變形區(qū)中的軸向滑移系數(shù)減小。或者說，管坯每旋轉(zhuǎn)1周所前進(jìn)的距離縮短，反而會(huì)增加管坯在頂頭前的受壓縮次數(shù)，嚴(yán)重時(shí)會(huì)發(fā)生打滑或前卡現(xiàn)象，使得穿孔過程不能完成。所以說，頂頭前壓下量也不是越小越好。并且，人們還希望利用斜軋穿孔時(shí)管壞形成孔腔的這種自然規(guī)律，使管坯的中心產(chǎn)生適當(dāng)?shù)氖杷苫蜉^小的孔腔，以減小穿孔時(shí)頂頭鼻部的單位壓力，提高管坯的軸向滑移系數(shù)，進(jìn)而提高穿孔的效率和頂頭的使用壽命。
 

北京科技大學(xué)朱景清教授等在分析了二輥斜軋穿孔的軋卡試樣后認(rèn)為，即使管坯的中心存在疏松和較小的孔腔，因頂頭前存在“隔墻”，此“隔墻”可以阻止管坯孔腔周圍的金屬發(fā)生氧化，并不會(huì)造成穿孔毛管的內(nèi)折缺陷，但當(dāng)管坯孔腔太大時(shí)，“隔墻”會(huì)遭到破壞并產(chǎn)生穿孔毛管內(nèi)折。

由此可見，無縫鋼管管坯適當(dāng)?shù)氖杷珊洼^小的孔腔對(duì)穿孔毛管內(nèi)折缺陷的影響是有限的。因此，追求太小的頂頭前壓下量既不現(xiàn)實(shí)，也沒有太大的必要。

頂頭前壓下量到底以多大為宜，有學(xué)者提出了臨界壓下量的概念，認(rèn)為當(dāng)頂頭前壓下量小于臨界壓下量時(shí)，斜軋穿孔時(shí)管壞是不會(huì)形成孔腔的。

人們習(xí)慣用頂頭前壓下率ε=?D/DB(ε為頂頭前壓下率，?D為頂頭前壓下量，DB為管坯直徑)來表示管坯形成孔腔的危險(xiǎn)程度，并用此參數(shù)作為確定穿孔機(jī)孔型設(shè)計(jì)及頂頭位置調(diào)整的重要依據(jù)之一。

大量的試驗(yàn)證明，鋼的強(qiáng)度極限和塑性不同，其臨界壓下率也不同。也就是說，鋼種不同，其臨界壓下率不同，而管坯的低倍組織和高倍組織以及管坯的加熱質(zhì)量不同，其臨界壓下率也不同。實(shí)際生產(chǎn)中，選擇頂頭前壓F率可以用臨界壓下率作為參考值。對(duì)于連鑄圓管坯，頂頭前壓下率一般選擇4%-7%;對(duì)于軋制圓管壞，因管坯經(jīng)軋制后低倍組織等得到了改善，頂頭前壓下率可取得大一些，一般選擇6%-9%;而鋼錠因其中心處的低倍組織狀態(tài)較差，頂頭前壓下率應(yīng)盡可能取得小一些，一般為5%左右。
 

對(duì)于一些塑性比較差的鋼，如Cr, Mo鋼，在穿孔時(shí)，管坯中心容易產(chǎn)生大的孔腔進(jìn)而形成毛管的內(nèi)折。實(shí)際生產(chǎn)中，可以先通過軋制(鍛制)方式對(duì)管坯內(nèi)部結(jié)晶組織進(jìn)行改造，以期增大管坯中心金屬的強(qiáng)度極限應(yīng)力和臨界壓下量;然后再將軋(鍛)制后的管坯進(jìn)行穿孔。這樣一來，就能有效地抑制穿孔毛管內(nèi)折的產(chǎn)生。其效果已在生產(chǎn)實(shí)踐中得到了驗(yàn)證。